第一篇：轉化煙氣管道補焊整改措施

紫金礦業(yè)集團有限公司

青海德爾尼尾礦綜合利用循環(huán)經(jīng)濟項目

轉化工段煙氣管道氣密性試驗

質量保證措施

文件編號:QEO/BY－C01－02－2011

批準：周乃民

審核：劉曉堂

編制：趙子龍

八冶建設集團有限公司 青海工程指揮部安裝項目部

2011.04.01

1、工程量概述。

紫金礦業(yè)青海德爾尼尾礦綜合利用循環(huán)經(jīng)濟項目轉化工段煙氣管道工程工程量共計：碳鋼煙氣管道127噸、不銹鋼煙氣管道37噸。管道安裝完畢后必須進行氣密性試驗，試驗壓力為52KPa。

2、泄露原因。

在轉化工段煙氣管道氣密性試驗過程中，經(jīng)發(fā)泡劑檢測發(fā)現(xiàn)98%的滲漏點都在煙氣管道與設備接口處的弧形拼接板角焊縫處，我方總結泄露原因如下：

（1）、作業(yè)人員從思想上不夠重視，造成角焊縫高度不夠，焊縫表面存在氣孔、加渣缺陷。

（2）、作業(yè)人員從思想上不夠重視

3、整改措施。

2、質量保證措施。（1）、質量目標

轉化工段化工工藝系統(tǒng)氣密性試驗一次性合格率達到100%。（2）、質量保證措施

對所有經(jīng)發(fā)泡劑檢測的泄漏點必須進行打磨，補焊，補焊長度不低于100mm。

對所有設備進出口弧形拼接板的角焊縫進行加強焊，角焊縫高度不低于薄板厚度。

從項目經(jīng)理抓起，各有關職能人員配合做好各項工作。施工班組認真學習工藝流程，對每個應該封閉的部位應該非常清楚，然后進行封閉、檢測。

施工班組做好每道工序的質量檢查和交接工作。否則，下道工序不許施工。

專職質量檢查員和技術員做好關鍵工序的確認。專職質量檢查員和技術員做好日常質檢工作。供應人員嚴把材料進場的外觀質量檢查工作。

檢驗人員按規(guī)范要求做好氣密性試驗的檢測工作并認真填寫檢測記錄。

電焊工上崗前，認真做好培訓工作，培訓合格，持證上崗。對于不合格焊縫必須進行打磨處理，然后再進行補焊作業(yè)。

3、焊工名單（后附作業(yè)資格證書）。（1）、煙氣管道制作焊工名單： 賈新平李林亞

（2）、煙氣管道安裝焊工名單： 張開瑞高洪生 麻建才李健

（3）、煙氣管道滲漏點補修焊工名單： 麻建才李健

4、管道焊接。

（1）、焊接方法：手工電弧焊；設備：交流弧焊機；采用J422電焊條進行焊接（不銹鋼煙氣管道焊接采用A132電焊條、不銹鋼煙氣管道與低碳鋼煙氣管道焊接采用A312電焊條）；焊接參數(shù)：電流、弧壓及速度按不同板厚進行調整。

（2）、參加管道轉化煙氣管道焊接的焊工必須持證上崗。（3）、焊條須按說明書要求進行烘焙。如無特殊說明，在150~200℃溫度下烘干1~2小時.（4）、在雨、雪、刮風天氣露天作業(yè)時，必須有遮風、雨、雪的棚。

（5）、焊接場所盡可能保持在0℃以上，以保證焊接質量和提高勞動效率。

（6）、當焊接場所氣溫低于0℃時，施焊管段的兩頭應采取防風措施，防止冷風貫穿加速焊口冷卻，以免應力集中產生裂縫。

（7）、環(huán)境溫度在-10℃以下時，焊接時須預熱，預熱溫度為100℃~150℃。

（8）、焊縫表面不允許有裂紋、氣孔、夾渣、凹陷等缺陷；焊縫的咬肉深度不大于0.5mm，咬肉長度不超過100mm；焊縫加強高度為3mm，錯邊量不大于板厚的1/4（不大于2mm）；焊后清除焊瘤、熔渣及飛濺物。

（9）、滲漏點的修補工作：如有發(fā)現(xiàn)滲漏現(xiàn)象，應在滲漏處進行修補工作，采用角向磨光機對滲漏部位進行切割，切割深度不小于6mm,滲漏部位的修補，必須嚴格按照焊接工藝進行，其修補的長度，不應小于50mm；處理完畢再進行一次發(fā)泡劑檢測；焊縫修理參照以上（1）—（8）條。

5、轉化工段煙氣管道氣密性試驗。

從轉化器附近的煙氣管道接入氣源（1.5m3、1.0MPa空氣壓縮機），在空氣壓縮機出口接入經(jīng)過校驗的量程0~0.16MPa壓力表兩塊，開啟空氣壓縮機開始進行緩慢升壓，緩慢升壓至26KPa穩(wěn)壓5分鐘，如無異常則繼續(xù)升壓，每升5KPa壓力，穩(wěn)壓5分鐘，升壓至52KPa進行穩(wěn)壓10分鐘，如未發(fā)現(xiàn)異常，以無壓力降為合格?？梢苑€(wěn)壓至35KPa進行氣密性試驗（考慮到本系統(tǒng)參與氣密性試驗的設備及管道多、對穩(wěn)壓工作會造成一定難度，可選用發(fā)泡劑檢測的方法對所有煙氣管道焊接部位逐個檢測，35KPa穩(wěn)壓時間根據(jù)發(fā)泡劑檢測的時間來定，發(fā)泡劑未產生泡沫，可認為本系統(tǒng)氣密性試驗合格）

第二篇：電廠煙氣脫硫漿液管道設計總結資料

電廠煙氣脫硫漿液管道設計總結

[摘要] 石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝在國內外已經(jīng)非常成熟，同時國內也涌現(xiàn)了很多脫硫總包公司及專業(yè)脫硫設計公司。漿液（石灰石漿液和石膏漿液）管道設計工作量在濕法煙氣脫硫工藝設計中至少占60%的比例，重要性不言而喻。漿液管道與火電廠一般汽水管道的設計有很大的區(qū)別。漿液管道具有易磨損、易腐蝕及易堵塞等特點，在管道選材及布置設計時既要滿足一般流體管道設計的各種規(guī)范及通用要求，同時更要考慮到漿液管道在流程設計、布置設計、選材、流速計算、坡度設計、閥門及管件選型、支吊架選型等方面的特殊性。

[關鍵詞] 漿液管道；介質特點；設計；技巧前言

目前國內使用十分成熟的石灰石-石膏濕法煙氣脫硫具有脫硫效率高、適應煤種廣、脫硫劑價格便宜且采購方便、技術成熟可靠及裝置運行穩(wěn)定等特點，該濕法工藝適用于不同類型、不同規(guī)格的火電廠鍋爐及其它燃煤鍋爐，也是目前國內外應用最廣泛的脫硫工藝（占所有脫硫工藝的80%左右）。濕法工藝涉及到的管道主要分為以下幾類：煙道、漿液管道、汽水管道、空氣管道。其中的漿液管道是以往電力工程設計中所沒有的，它是水和固體顆粒物兩種介質流的管道，它具有普通流體管道幾乎所有特性，同時又具有易磨損、易腐蝕及易堵塞等普通流體管道所沒有的特點，特別是在管道啟動、運行、停止等狀態(tài)時，如果設計得不合理，就會造成沉積甚至堵塞。正是由于后面的幾個特征決定了漿液管道在設計時與普通流體管道的巨大區(qū)別。漿液管道介質特點

濕法煙氣脫硫漿液管道，具有普通流體管道幾乎所有特性，同時由于漿液管道內介質為石灰石粉或石膏粉等細小顆粒同水的混合物，并夾雜著部分氯離子（20000ppm以內）和重金屬離子，使得漿液管道具有易磨損、易腐蝕及易堵塞等特點。2.1 磨損性

漿液的磨損性是指漿液中固體顆粒（特別是硅酸鹽類）對被磨損材料的撞擊及破壞。濕法煙氣脫硫漿液介質主要由石灰石（CaCO3）顆粒（含有少量SiO2）、石膏（CaSO4?2H2O）顆粒和水組成，表3-1為北高峰電力工程設計公司設計的某電廠2×300MW機組煙氣脫硫工程中部分漿液的成分：

從表2-1可以看出，漿液的含固量一般為4.0%~50%。石灰石漿液顆粒直徑取決于石灰石粉的目數(shù)，按照低標準250目的要求衡量，則石灰石漿液顆粒的直徑一般小于60μm，而石膏顆粒粒徑也大多小于100μm。在較高的流速(3m/s以上)時，這些顆粒會對管道內壁產生嚴重的磨損或沖蝕。2.2 腐蝕性

因漿液具有弱酸性，并且還夾雜著部分氯離子和氟離子，這些物質會與碳鋼管壁發(fā)生化學反應而使鋼管腐蝕，直至爛穿，影響脫硫裝置的使用壽命。主要反應式為：

4Fe＋SO42-＋4H2O = FeS＋3Fe(OH)2＋2OH-

另外，Cl-比氧更容易吸附在金屬表面，并把氧排擠掉，從而使金屬的鈍化狀態(tài)遭到局部破壞而發(fā)生孔蝕，某些不銹鋼材料也難以避免。漿液對金屬管的腐蝕形式有：點蝕、縫隙腐蝕、應力腐蝕、疲勞腐蝕、電化腐蝕等等。

防止腐蝕的最佳方法是阻止?jié){液與金屬面接觸，如襯膠（目前應用較廣泛的為丁基橡膠）或襯塑。2.3 易堵塞性

濕法煙氣脫硫漿液管道為兩相流。兩相流的特點是流速一定要控制在合適的范圍之內。流速高了易產生磨損并大大增加管道阻力，而流速低了則會產生沉積，縮小管道的流通面，直至堵塞整根管道。漿液管道的易堵塞還表現(xiàn)在沉積物長期不清理會導致硬化結塊，最終整根管道報廢。

對于含有弱堿性（含Ca2-）的管道還有容易結垢的特點，不管流速如何，長期運行均會導致管道結垢堵塞。這也是濕法煙氣脫硫吸收塔漿液PH保持5~6（弱酸性）的重要因素之一。漿液管道的設計

針對濕法煙氣脫硫漿液管道的介質特點，在設計漿液管道時既要滿足普通低壓流體管道設計的規(guī)定及要求，同時又要考慮到漿液管道的特殊性。下面從漿液管道設計時的一般要求、管道選材、管徑計算、坡度要求、管廊布置、閥門選型及布置、支吊架布置等幾個方面介紹： 3.1 一般要求

漿液管道流程設計時的一般要求：應充分注意采用先進技術，合理利用裝置內的能量，妥善地處理廢氣和廢液（由于脫硫廢水中可溶性鹽類和氯離子含量非常高，對再利用用戶的系統(tǒng)材質和產品會造成不良影響，所以脫硫廢水最好用作鍋爐撈渣、沖灰、沖渣的補充水或煤場灑水等）；必須滿足正常生產、開停工、安全和事故處理的要求，并應考慮維修要求和一定的操作靈活性；管道進出裝置處應設置切斷閥；裝置因事故或定期停工要進行大修時，應有將裝置內物料全部排出至事故漿罐的措施。

漿液管道布置設計時的一般要求：應符合工藝設計要求；盡量布置成“步步高”或“步步低”，以避免液袋或“盲腸”，否則需要設置導淋點，或至少通過人工清除；先難后易，如先布置重要的、大管徑的、漿液的管道，后布置細小的、次要的、輕的管道；管道布置應整齊有序，橫平豎直，成組成排，便于支撐；縱向與橫向的標高應錯開，一般在改變方向的同時改變標高；管道最好架空或地上敷設，漿液管一般不允許地溝敷設或直埋；不妨礙設備、機泵、儀表和閥門的操作及維修；滿足流量計、密度計及PH計等對管道的特殊要求；變徑管件應緊靠需要變徑的位置，以節(jié)約管材；管道應妥善支撐；人通行處管底標高不宜小于2.2m，車通行處管底標高不宜小于4.5m；并排布置管道法蘭外緣之間的凈距不宜小于25mm（無法蘭管道為50mm），或保溫層之間的凈距不宜小于50mm；穿樓板時予留孔應設擋水沿，孔徑應滿足法蘭進出；無壓流管道孔板應布置在立管上，以利于排凈；法蘭的位置設置要滿足安裝螺栓的操作空間；管道一般應設坡度（坡度要求后面會詳細展開說明）；漿液管道應遠離電氣設備及電纜橋架，無法避免的則管道盡量在下面走，以防止滴液腐蝕電氣設備；泵吸入段應留有有效的氣蝕余量，一般至少為泵所需氣蝕余量的1.2倍，泵吸入段應盡量短而直，泵入口的大小頭應盡量靠近漿液泵。3.2 管道選材

目前，國內漿液管道一般采用的材料有：襯膠碳鋼管（RL）、襯塑碳鋼管（PL）、玻璃鋼管（FRP）、聚丙烯（PPR、PPH）管、不銹鋼（304、316）管等。

襯膠碳鋼管（RL）以普通碳鋼管（Q235-A）或優(yōu)質鋼管（20#）作為鋼架材料，以橡膠（一般是丁基橡膠）作為襯里層，將金屬特性和橡膠特性合二為一。襯膠碳鋼管具有耐磨、抗?jié)B防腐、耐熱（120℃）等性能，管與管之間采用法蘭連接。碳鋼襯膠管是目前應用最廣泛的煙氣脫硫漿液管道。碳鋼襯膠要徹底，不僅要對所有管道內壁進行襯膠，還要對所有可能接觸漿液的部件如法蘭面（襯膠要覆蓋法蘭面而無需墊片）、管內件、閥門、漿液泵等進行襯膠。否則，只要有一處被腐蝕，爛點就會蔓延，直至影響整個部件。目前，我國國內的襯膠管道廠家也比較多，如：濟南長虹、靖江王子、鄭州力威、杭州順豪等。

襯塑鋼管（PL）是普通碳鋼管或優(yōu)質鋼管內襯塑料而成的管材。襯塑鋼管（PL）分鋼襯聚丙烯（PP）、鋼襯聚乙烯（PE）、鋼襯聚氯乙烯（PVC）、鋼襯聚四氟乙烯（PTFE）等幾種，管與管之間也采用法蘭連接。由于價格比襯膠鋼管貴，在煙氣脫硫工程中襯塑鋼管（PL）一般只用在細小口徑的漿液管中。

玻璃鋼管（FRP）是一種由基體材料和增強材料兩個基本組分并添加各種輔助劑而制成的復合材料。常用的基體為各種樹脂，常用的增強材料主要有碳纖維、玻璃纖維、有機纖維等。玻璃鋼管（FRP）具有耐腐蝕性、耐熱性、耐磨性、重量輕等特點。玻璃鋼管道的接頭方式有多種，主要包括：承插膠接、平端對接、法蘭連接等，公稱壓力從常壓至4.0MPa不等，溫度范圍為-40～l00℃。缺點是相比金屬管強度低、剛性差，長期受紫外線照射易老化，在濕法煙氣脫硫工程少部分會采用，如噴淋管、氧化空氣管等。

聚丙烯（PPR、PPH）管是采用無規(guī)共聚聚丙烯經(jīng)擠出而成的管材（注塑成為管件），是歐洲90年代初開發(fā)應用的新型塑料管道產品。PPR（PPH）管除了具有一般塑料管重量輕、耐腐蝕、不易結垢等特性外，還有較好的耐熱性，PPR（PPH）管的最高工作溫度可達95℃。PPR（PPH）管材、管件可采用熱熔和電熔連接，安裝方便。PPR（PPH）管的缺點是相比金屬管強度低、剛性差，5℃以下存在一定低溫脆性，PPR（PPH）管長期受紫外線照射易老化降解；另外，PPR（PPH）管的線膨脹系數(shù)較大(0.15mm/m℃)，在布置設計時要有吸收熱膨脹的措施。少數(shù)濕法脫硫工程采用PPR（PPH）管作漿液管道，主要還是看中它的價格便宜、安裝方便。如北高峰電力設計公司設計的某電廠1×320MW燃煤機組煙氣脫硫工程就采用了PPH管作室內漿液管道。

不銹鋼（304、316）管具有防腐、耐熱、強度高及美觀等性能，缺點是價格高，并且碰到氯離子時也會生銹。不銹鋼（304、316）管一般用在細小而無法襯膠的漿液管道中，如DN10~DN40等。3.3 管徑計算

管道的設計應滿足工藝對管道的要求，其流通能力應按正常生產條件下介質的最大流量考慮，其最大壓力降應不超過工藝允許值，其流速應位于根據(jù)介質的特性所確定的安全流速范圍內。

在以往普通流體管道（碳鋼管）設計中，介質流速一般是0.6~4.0m/s，蒸汽流速最高可達90 m/s。而漿液兩相流管道的流速有特殊的要求（防磨、防沉積、防振動）：帶壓漿液管道流速宜選擇在1.2-3.0m/s范圍內，自流管道流速宜不超過1.2m/s。這樣，初選管徑可由下式求得：

di=18.8(qv/u)0.5

di——管內徑，mm；

qv——體積流量，m3/h；

u——漿液流速，m/s。

由計算所得的di并按照典規(guī)或其它規(guī)范來選定公稱直徑DN。因為是低壓流體，公稱壓力一般選為PN1.0或PN0.6（僅針對大管徑，如DN≥400mm）。根據(jù)選定的DN再來計算管道壓力降是否滿足工藝要求，見下式：

ΔP=ΔPm＋ΔPj＋ΔPh

ΔP——管道總壓降，KPa；

ΔPm——管道摩擦阻力，KPa；

ΔPj——管道局部阻力，KPa；

ΔPh——漿液水平高差阻力降，KPa

其中ΔPm、ΔPj和ΔPh的計算公式如下：

ΔPm=λLρu2/（2di）

ΔPj=Σξρu2/2000

ΔPh=ρgh/1000

λ——管道摩擦系數(shù)，無量綱；

L——直管長度，m；

ρ——漿液密度，Kg/m3；

Σξ——局部阻力系數(shù)（包括彎頭、三通、閥門、孔板、膨脹節(jié)及設備進出口等）之和，無量綱；

h——漿液水平高差，m；

g——重力加速度，9.8m/s2；

如計算所得的管道壓力降ΔP太大，超過了工藝系統(tǒng)所能承受的范圍，則必須增大管徑或縮小抬升高度以降低阻力（有些場合，管道漿液落差是作為勢能處理的，則落差越高越有利）。3.4 坡度要求

泵管線（帶壓）系統(tǒng)中管線坡度推薦按以下規(guī)定執(zhí)行：

對于小于30％含固量的漿液管，坡度為50mm/m；

對于30～50％含固量的漿液管，坡度為100mm/m；

對于大于50％含固量的漿液管，坡度為200mm/m。

重力流（無壓）管線坡度推薦按以下規(guī)定執(zhí)行：

對于小于10％含固量的漿液管，坡度為50mm/m；

對于10～30％含固量的漿液管，坡度為100mm/m；

對于30～50％含固量的漿液管，坡度為200mm/m；

對于大于50％含固量的漿液管，坡度為300mm/m。

一般管道坡度均由高處一路向下坡至最底點，以利于漿液排空。

對于較長距離管線輸送（如綜合管廊等），考慮到布置困難，在設置管道沖洗和人工清理（如導淋）的條件下可以降低坡度要求，如2~3‰等。3.5 管廊布置

確定管廊基本方案的因素很多：首先是吸收塔及公用系統(tǒng)所處的位置，一般情況下管廊由公用系統(tǒng)出發(fā)，到吸收塔結束；其次是管廊周圍的地形地貌，如廠區(qū)道路、周圍建構筑物的位置、廠區(qū)地平面的坡向及電廠原有管廊的布置等等。

管廊的布置原則以能聯(lián)系盡量多的設備（或箱罐）為宜，并且布置時管廊盡量地短而直。一般情況下，管廊平行或垂直于馬路，管廊土建立柱的外緣離道路邊至少1米。管廊一般由L形、T形、U形和π形等組成。

管廊的寬度主要由管道的數(shù)量及管徑大小確定，并考慮一定的予留寬度（20~25%），管廊布置還要給電纜橋架予留位置，管廊的寬度一般不超過3m；場地不夠時，管廊可以考慮多層布置，如雙層或3層布置；管廊一般在首尾段管道密度減少，必要時可以減少首尾段管廊的寬度或層數(shù)；管廊的柱距是由敷設在其上的管道因垂直荷載所產生的彎曲應力和撓度決定的，通常為5~7m，特殊情況（如跨馬路）則可設置挑架以減少跨距；管廊最底層管道在人通行處管底標高不宜小于2.2m，車通行處管底標高不宜小于4.5m；管廊的坡度要求一般選為2~3‰，特殊情況可不設坡度，但漿液管道必須設置沖洗水；對于雙層管廊，上下層之間的距離一般為500~1200mm，上下層高差主要取決于管道直徑、支架形式（如直接用抱箍固定在橫梁上并統(tǒng)一坡向則可以大大縮小兩層間的高差）及管道坡度；管架可以就地利用現(xiàn)有建構筑物，如建筑物的立柱、橫梁、煙道支架等。

對于多層管廊，通常氣體管道、熱的管道布置在上層，漿液管道、粗重的管道布置在下層，電纜一般布置在最上層，盡量做到條理清楚并且增加管廊的穩(wěn)定性；管廊在T形交叉處或設備進出處通常布置有較多的閥門，應設置操作平臺，平臺宜位于管道的上方；當泵布置在管廊下方時，管廊的下層應留有供管道穿越所需的空隙。3.6 閥門選型及布置

閥門的主要功能是接通或截斷流體通路、調節(jié)和節(jié)流、調節(jié)壓力及釋放過剩壓力和防止倒流等。

蝶閥具有尺寸小、重量輕及開閉迅速的特點，并有一定的調節(jié)功能。由于蝶閥閥板的運動帶有擦拭性，故大多數(shù)蝶閥可用于帶懸浮固體顆粒的介質，用在漿液管道中的蝶閥有襯膠蝶閥和合金鋼蝶閥等。蝶閥的結構長度和總體高度較小，開啟和關閉速度快，在完全開啟時，具有較小的流體阻力，比較適用脫硫漿液（低壓流體）系統(tǒng)。按連接型式蝶閥可分為法蘭連接和對夾式連接。另外，蝶閥密封性較差，使用壓力和工作溫度范圍小，有些要求嚴格的場合不推薦使用蝶閥。

隔膜閥（在漿液系統(tǒng)中最好使用直通型閥門）是閥體內裝有能產生撓性的橡膠或塑料制成的隔膜作為關閉件，并把閥體內腔與閥蓋內膜隔開的一種閥門。隔膜閥具有密封性好、流阻小及價格比較低等優(yōu)點，但隔膜閥機械壽命較短。隔膜閥能使用于有腐蝕性的、含硬質懸浮物的介質，且可以安裝在漿液管道的任何位置。

球閥是近年來被廣泛采用的閥門，它具有流體阻力小、結構簡單、密封可靠、適用范圍廣、操作靈活等優(yōu)點。同時，球閥在全開全閉時，球體和密封圈的密封面與介質隔離，高速通過閥門的介質不會浸蝕密封面，增加了球閥的使用壽命。球閥可以使用在漿液管道中。

在石膏排出去一級旋流器進料管道上及石灰石漿液進吸收塔管道上還要用到電動調節(jié)閥，該調節(jié)閥必須有防腐功能。

止回閥僅用在水和空氣管道中，止回閥不應使用在漿液系統(tǒng)中。

北高峰電力設計公司在給洛陽伊川龍泉坑口自備發(fā)電有限公司2×300MW機組煙氣脫硫工程及安徽安慶皖江發(fā)電有限責任公司2×300MW機組煙氣脫硫項目設計中所有接觸漿液的管道基本上選用隔膜閥和蝶閥兩種閥門。

沖洗和排放的閥門和漿液環(huán)路的給料/隔離的閥門應盡可能靠近主管道以避免堵塞；一般情況下，在人難以操作到的地方或經(jīng)常要使用的閥門最好采用電動或氣動執(zhí)行機構；所有閥門的安裝位置均應便于操作、維護和檢修，安裝位置過高的閥門應設置操作平臺；閥門相鄰布置時，手輪間的凈距不宜小于100mm；對于水平布置的閥門，執(zhí)行機構及閥桿不應低于水平管道，閥門的閥桿不應朝下；立管上閥門手輪的安裝高度宜為1.2~1.5m；蝶閥在安裝時，閥瓣要停在關閉的位置上，并應注意使閥板下部在閥門在開啟時朝介質流動方向旋轉。3.7 支吊架布置

一般認為，一次應力的大小是衡量管系能否穩(wěn)定安全運行的標準之一。一次應力是由管道內壓和持續(xù)外載（包括自重）作用產生的應力，一次應力過大，則管系可能會被破壞。管道應力和支架承受荷載的大小可以通過設置支架加以調整，支吊架的設置對管系一次應力的大小有著直接的關系。二次應力是由管系熱變形和其它位移受約束而引起的，也就是二次應力是由固定支架及限位支架引起的，由于漿液管道均為常溫（40℃~50℃）管道，漿液管道二次應力一般不予考慮。漿液管道中常用的支架形式有：固定支架、滑動支架、導向支架、剛性吊架及限位支架五種。

漿液管道支吊架選用原則：按照支承點所承受的荷載大小和方向、管道的位移情況、是否保溫、管道的材質等條件選用合適的支吊架；為便于成批生產，設計時應盡量選用標準管卡、管托和管吊；漿液管道因禁止焊接的要求，與管道直接接觸面一般使用卡箍（焊接型支架必須先焊接再返廠內襯膠）；當管道底部與支撐面有高差時一般用鋼管加鋼板墊高；當管道在支承點處不得有位移時，應選用固定支架；當2根以上管道并排布置時，推薦共用橫旦并各自用卡箍固定。

綜合管架在管道有坡度時，一般土建支架仍就統(tǒng)一標高，以利于土建設計及土建施工，在管道安裝時利用鋼管加鋼板墊高的方法設置坡度；也可以采用在土建立柱側予埋鋼板，在管道安裝時現(xiàn)場設置槽鋼橫旦，所有管道直接擱在橫旦上并用卡箍固定。北高峰電力設計公司在安徽安慶皖江發(fā)電有限責任公司2×300MW機組煙氣脫硫項目設計中的管廊就是采用后面的方法，它的好處是管廊整齊美觀、節(jié)省支吊架材料、管道層與層之間的高差小，缺點是管道有很多液袋，需增設很多導淋。

漿液管道支吊架布點原則：首先要滿足管道最大允許跨距的要求；在有集中載荷時，支點要盡量靠近集中載荷，以減少偏心荷載和彎曲應力；在敏感設備（泵、膨脹節(jié)等）附近，應設置支架以防止管道荷載作用于設備；盡可能利用現(xiàn)有建構筑物的梁柱作為生根點。

支架跨距應根據(jù)管徑大小及流體密度按照有關規(guī)范或手冊查取，也可以按照下面的公式計算：

L1=0.22(Et?I/q)1/4 ；按剛度條件

L2=([σ]?W/q)1/2 ；按強度條件

Lmax=min(L1, L2)；允許跨距

Lmax——允許跨距，m；

L1——由剛度條件決定的跨距，m；

L2——由強度條件決定的跨距，m；

Et——管材在設計溫度下的彈性模數(shù)，MPa；

I——管道扣除腐蝕裕度及負偏差后的斷面慣性距，cm4；

q——每米管道的質量（包括裸管、保溫層及介質），Kg/m；

W——管道扣除腐蝕裕度及負偏差后的斷面抗彎模數(shù)，cm3；

[σ]——管材在設計溫度下的許用應力，MPa；

對于末端直管的允許跨距應為計算值的0.7~0.8倍；對于水平管道的彎管部分，其兩支架間的管道展開長度應為水平直管跨距計算值的0.6~0.7倍。3.8 漿液管道設計易錯點

石灰石-石膏濕法煙氣脫硫在國內已經(jīng)非常成熟，也涌現(xiàn)了很多大的脫硫公司，如武漢凱迪、中國華電、北京博奇、浙江天地、浙大網(wǎng)新、國電龍源等等，北高峰電力設計公司參與了上述很多公司的脫硫設計，積累了豐富的設計經(jīng)驗。根據(jù)以往的脫硫工程設計，接下來總結幾條新手容易在漿液管道設計中犯的錯誤：

——旋流器溢流是無壓自流管道，新手往往為了節(jié)約管道材料，在滿足流速的情況下，溢流口加大小頭縮小管徑讓其溢流至吸收塔，造成溢流不暢；

——旋流器溢流去吸收塔是無壓自流，沒有動力，布管時一定要“步步低”，否則旋流器會溢出； ——密度計是一個比較“嬌貴”的元件，要單獨設置一路沖洗水，新手往往會遺漏；另外，漿液密度計宜布置在垂直管道上，以防堵；

——吸收塔噴淋管進口不是吸收塔本身的予留口，而是從予留口中伸出的雙法蘭FRP口（噴淋管自帶），有些新手往往接錯接口；同樣問題的還有除霧器沖洗水接口、氧化空氣管接口等；

—— 一般漿液管道公稱壓力選為PN1.0MPa，但是循環(huán)泵進口管與大蝶閥相配的法蘭一般為PN0.6 MPa，一定要引起注意，否則該大襯膠管作廢，還要影響工期；

——循環(huán)漿液立管限位支架在吸收塔壁予埋拉桿耳件時要注意相鄰兩循環(huán)漿液立管的拉桿不要打架，最好兩相鄰限位點上下錯位；

——在布置吸收塔液側管道時，不要將吸收塔樓梯擋住，否則修改起來很麻煩；

——小漿液泵出口大小頭最好用不銹鋼或加大一級尺寸，否則大小頭小口去掉襯膠厚度后尺寸很小，造成漿液流速很大，容易造成磨損； ——箱罐及管道的排凈口要45°順流斜入地溝，以防止?jié){液沖刷地溝鱗片；

——真空皮帶機底盤排水管至少DN200，并設坡度，以防堵塞；

——管道穿樓板處一定要予留開孔，開孔大小要滿足管道法蘭進出，否則給施工帶來麻煩；

——真空泵排汽管在墻外排汽口要向上開，并加雨帽，否則將來凝結水會滴到馬路上或墻上，影響美觀和路人通行；

——真空皮帶脫水機汽液分離器的疏水管進入濾液水箱的深度必須低于濾液箱的最低液位，否則，真空將被破壞；

——吸收塔高－高液位位于煙氣入口煙道底部下300mm，溢流管的高點（即最高管道內底部）必須與吸收塔高－高液位持平。另外，溢流管的高點還應設置排空管以防止倒虹吸現(xiàn)象。

——所有的漿液管道、漿液泵在停運或切換后，應執(zhí)行如下操作：先打開排空閥，然后再打開沖洗閥門進行沖洗。為保證沖洗效果，排空閥應盡量靠近箱體，離沖洗閥門盡量遠。避免管段成為死區(qū)無法沖洗到，形成堆積。漿液管道設計規(guī)范及手冊

漿液管道設計時所要應用到的規(guī)范如下：

《火電廠煙氣脫硫工程技術規(guī)范?石灰石/石灰-石膏法》HJ/T179

《火力發(fā)電廠煙氣脫硫設計技術規(guī)程》DL/T5196

《火力發(fā)電廠汽水管道設計技術規(guī)定》DL/T5054

《火力發(fā)電廠保溫油漆設計規(guī)程》DL/T5072

《工業(yè)金屬管道設計規(guī)范》GB50316

《鋼制對焊無縫鋼管》GB12459

《電力工程制圖標準》DL5028

漿液管道設計時所要應用到的手冊如下：

《火力發(fā)電廠汽水管道零件及部件典型設計》

《石油化工裝置工藝管道安裝設計手冊》

《簡明管道支架計算及構造手冊》

《火力發(fā)電廠汽水管道支吊架設計手冊》 5 結論

總之，煙氣脫硫漿液管道具有易磨損、易腐蝕及易堵塞等特點（在寒冷地區(qū)漿液管道還要設置保溫或伴熱措施，在此不作詳細討論），在管道選材及布置設計時既要考慮到普通流體管道的各種規(guī)范及通用要求，又要考慮到漿液管道的特殊性，以合理的布置來保證煙氣脫硫系統(tǒng)的正常運行。

另外，漿液管道及其管件在詳細施工圖設計之初要有基本正確的數(shù)量統(tǒng)計，而漿液閥門更要有精確的規(guī)格及數(shù)量統(tǒng)計，以供招標之用。又因為漿液管道在工廠制作需要較長的施工周期（制造廠家的施工圖分解、管道的采購、分段及防腐加工等），所以，漿液管道圖一定要提前設計、提前供圖，以滿足施工工期要求。

第三篇：村后進轉化晉位升級情況及整改措施

村后進轉化晉位升級情況及整改措

施

村后進轉化晉位升級情況及整改措施

一、基本情況

鎮(zhèn)位于東南部，距市區(qū)20公里，距新區(qū)9公里，是石安線、大楊線的交綴點，與市、區(qū)經(jīng)濟開發(fā)區(qū)相鄰。村位于集鎮(zhèn)所在地，在村規(guī)模調整時由原三村、東陽村、村頭村合并而成。村村域面積平方公里，土地面積8717畝，其中：耕地1544畝，園地345畝，林地6752畝，水面76畝。有19個村民小組，713戶、2260人，其中農業(yè)勞動力1260人，外出人口722人，占總勞動力數(shù)的%左右。人均收入9200元，其中，外出務工收入占40%，農業(yè)收入占40%，其他收入占20%。農

業(yè)以水稻、柑桔、蔬菜為主，同時苗木種植特色農業(yè)也在蓬勃發(fā)展。

全村擁有黨員70人，其中女黨員10人，高中及以上文化程度24人，初中29人，小學17人。預備黨員2人，考察對象2人。外出黨員16人。村民代表45人，其中13人為黨員。村兩委班子有8人，其中黨支部5人，村委會3人。

二、存在問題

1、全局意識不夠強。村兩委進行了換屆，雖然新任村兩委干部發(fā)展的愿望強烈，但由于村規(guī)模調整時按強村帶弱村的要求，由東陽、村頭、三村三個村合并為村，弱村遺留問題較多，村與村之間經(jīng)濟差距較大，發(fā)展不平衡直接導致村級班子統(tǒng)攬大局意識不強，未能真正齊心合力謀發(fā)展。

2、爭先標準不夠高?！皠?chuàng)先爭優(yōu)”活動開展以來，村兩委班子缺乏開拓創(chuàng)新精神，爭先意識不夠強，自我要求不夠高，“創(chuàng)”和“爭”的氛圍不夠濃厚，有時習慣于憑經(jīng)驗考慮問題，習慣用老辦法解決新

問題，用老經(jīng)驗解決新矛盾，大膽探索的方式方法比較少。工作標準不高，存有畏難發(fā)愁的思想，好辦的就多辦，難辦的不愿多涉及。

3、創(chuàng)業(yè)能力不夠強。村基層組織建設比較薄弱，主要表現(xiàn)在村干部文化程度不高；班子雙帶能力較弱，發(fā)展經(jīng)濟思路不寬、辦法不多，缺乏有效的收入來源。如村頭自然村的唯一經(jīng)濟收入為竹山每年3萬元的承包款，但因承包期延長而承包款已預收，在以后的十幾年內都無款項入帳，面對村里的公益事業(yè)維護等支出，資金缺口較大，每年都在村的補貼下，勉強維持正常的運轉，給村的集體經(jīng)濟帶來較大負擔。在重重壓力之下，班子干事創(chuàng)業(yè)能力不強。

三、整改措施

1、抓黨建、強基礎。市委、區(qū)委開展基層組織建設年，推行“四掛五爭先”第一書記工作法以來，區(qū)政協(xié)副主席作為村第一書記，親自到村調研，制訂細化工作方案，指導全面開展轉化工作。鎮(zhèn)

里成立了由鎮(zhèn)黨委書記任組長，黨委副書記和聯(lián)系片干部為副組長、駐村干部為成員的后進村整改工作小組，明確工作職責。結合“基層組織建設年”、“三民工程”、“進村入企”大走訪三項活動，深入到村、組、戶，采取問卷調查、群眾座談討論等形式，認真排查村班子團結、干部能力作風、影響村經(jīng)濟發(fā)展等方面的問題，分析后進原因，找準問題癥結。根據(jù)了解的情況及各項矛盾點，制定整改方案，明確了包村領導、轉化責任人和完成時限，針對查擺出來的問題制作進度臺賬，做到查出一個、整改一個、銷號一個，確保在十八大召開前，在原有基礎上有較大的提高，實現(xiàn)晉位升級。同時，實行后進村集中整治定期研判制度，包村干部下村摸底，掌握后進村問題和矛盾的發(fā)展動態(tài)，及時向領導匯報，兩委班子成員在充分磋商的基礎上形成后進村下步治理意見，明確下步工作思路。

2、抓項目、帶發(fā)展。為實現(xiàn)村后進轉

化、晉位升級，鎮(zhèn)黨委政府不斷營造“干事創(chuàng)業(yè)、追趕發(fā)展”的濃厚氛圍，強化村兩委班子建設，提高工作落實的能力。以選好帶頭人、配強成員、增加班子凝聚力作為整治后進村的突破口，結合工作實際，重新為該村選派1名經(jīng)驗豐富的駐村干部，并對新一屆的村兩委班子進行培訓教育，進一步培養(yǎng)村兩委班子的大局意識、發(fā)展意識、爭先意識，不斷提高該村黨支部的戰(zhàn)斗力和號召力。自確立了后進村轉化工作以來，村兩委干部在全鎮(zhèn)開展違法用地專項整治行動和小區(qū)建設工作過程中，做到了與鎮(zhèn)黨委政府在思想上同心、在要求上同嚴，在行動上同步，一改原先的畏難情緒，統(tǒng)一思想，群策群力，克難攻堅，合力推進，實現(xiàn)了較大地工作突破。同時，在第一書記余渭龍副主席的指導下，村圍繞鎮(zhèn)黨委、政府工作中心，梳理確定了下半年6個重點項目：加快推進小區(qū)建設、公里集鎮(zhèn)防洪堤段政策處理建設、630平方米來料加工廠房建設、500余畝

桐子源畈土地流轉、濱江路農民建房競價選位政策處理、爭取3公里村道硬化工程扶持資金，通過項目建設，帶動全村經(jīng)濟社會發(fā)展。

3、抓民生、促和諧。積極發(fā)揮黨建引領作用，為老百姓辦實事，新建一家60平方米的農家書屋，該書屋目前有藏書余冊，碟片100余種，書柜6個，閱覽桌椅8套，報刊雜志架一個，進一步豐富了廣大農民群眾的精神文化生活。緊扣新農村建設，做好小區(qū)建設方案的規(guī)劃設計，全面完成征地工作政策處理，路渠修復，為小區(qū)開工建設打好了基礎；結合文明集鎮(zhèn)創(chuàng)建與新農村建設，激發(fā)黨員“崗位奉獻”精神，發(fā)動20名黨員積極投入到環(huán)境衛(wèi)生整治活動中，同時還建立了衛(wèi)生整治長效機制，扮靚村村容村貌。通過“三抓”，推進黨建工作，尤其在抓民心工程上，對洪災發(fā)生后，造成道路、通訊中斷，民房倒塌，農作物受損等，村支部及時組織本村所有村干部和黨員開展抗災自救工作。

第四篇：王壽門站引黃渠定向穿越回拖管道徑向變形原因分析及整改措施

中石油天然氣接駁輸配工程

王壽門站引黃渠定向穿越回拖管道徑向變形

原因分析及整改措施

編 制: 審 核: 批 準:

江蘇天力建設集團有限公司

****年**月**日

中石油天然氣接駁輸配工程 王壽門站引黃渠定向穿越回拖管道徑向變形

原因分析及整改措施

1、編制依據(jù)

1.1 依據(jù)施工及驗收規(guī)范

《中石油天然氣接駁輸配工程》設計文件

《城鎮(zhèn)燃氣輸配工程施工及驗收規(guī)范》(CJJ33-2005)《油氣長輸管道工程施工及驗收規(guī)范》(GB50369-2006)1.2 依據(jù)現(xiàn)場實際情況

1.3 結合公司現(xiàn)有機械設備、施工管理經(jīng)驗

2、主要技術參數(shù)

管道材質及規(guī)格采用3PE螺旋焊縫鋼管，材質：L360（D610*7.1）；管道焊接采用手工下向焊接方式，焊條為E6010,規(guī)格3.2mm和4.0mm,焊絲為E71T8-FD,規(guī)格為2.0；管道設計壓力：1.6Mpa；選用的曲率半徑為1200D；穿越曲線最低點管頂距渠底6m。

3、工程概況及回拖管道徑向變形原因分析

3.1、本工程為中石油天然氣接駁輸配工程，管道穿越王壽門站引黃渠。該段全長共計D610*7.1 L360鋼管192m。

在定向穿越回拖時發(fā)現(xiàn)回拖的第一根管道焊口附近有變形現(xiàn)象，我方隨即沿管道方向挖掘18米，發(fā)現(xiàn)前幾根管道焊口附近都發(fā)生了變形，于是拽出了回拖就位的所有管道，發(fā)現(xiàn)從第一道焊口往后連續(xù)七道口全變形伴

隨部分管段防腐刮傷。我方組織專業(yè)人員對管子變形、設計參數(shù)和施工過程進行了分析，認為設計選取管子壁厚偏薄及管道在回拖過程中所受外壓超過了管道自身所能承受的臨界外壓而失穩(wěn)造成的。造成失穩(wěn)的因素可能是管道壁厚選取偏薄、施工方案不合理、管道在回拖工程中出現(xiàn)意外情況，以及管道自身材質和橢圓度不達標等。3.1.1 管道壁厚

與管道所能承受的外壓有關的參數(shù)只有管徑和壁厚。管徑是確定的，唯一可選擇的是壁厚。若管道壁厚選取偏薄，在穿越施工中管道不能承受外界壓力而發(fā)生徑向變形。3.1.2 施工方案

在定向鉆穿越施工中，回拖管道前，將預制好的管道拖至發(fā)送溝，在溝中注水，利用彭潤土減少回拖時管道阻力?；赝祥_始時，管道在出土點靠鉆桿的拉力被拖進鉆孔，管道與鉆孔呈一定夾角。若無有效措施減小管道與鉆孔夾角，此時管道受到鉆桿的拉力、鉆孔壁對管道的摩擦力和鉆孔出土點位置對管道的法向力等多種力的合力，從而產生過大的彎矩，可能發(fā)生徑向變形。3.1.3 意外原因

回拖管道過程中可能出現(xiàn)意外情況有自然災害、人為破壞、違章操作、受硬物擠壓、出現(xiàn)負壓等。自然災害、人為破壞、出現(xiàn)負壓首先被排除，回拖管變形處的外防腐層完好，沒有劃痕，也不可能受硬物擠壓。在鉆導向孔或回拖管道過程中，若出現(xiàn)違章操作，穿越曲線通過的砂層受到過大的擾動，回拖時管道不在一條線上，泥漿壓力過大，會導致管道在回拖過

程中受到過大的外力而失穩(wěn)變形。3.1.4 管材和橢圓度

對管道分析了化學成分，符合管材要求。管道的橢圓度核實也符合標準。因此，不存在因管材和橢圓度不達標而導致力學性能偏低，而造成管道變形的問題。

4、整改措施

4.1 把所有焊縫附近徑向變形的管道沿變形處兩邊各50cm割斷，管道重新打坡口，組對、焊接，所有焊縫經(jīng)X射線探傷合格；

4.2 外防腐電火花檢測，有防腐破損處及時修復，每處焊縫處防腐全部重新處理，做到全部合格；

4.3 現(xiàn)場精確測量管道的橢圓度核實，必須保證所有管道橢圓度符合設計及規(guī)范要求。

4.4 采用壓縮空氣推動皮碗清管器的方式清管，清管器采用直徑比管道內徑過盈5%~8%的四皮碗清管器。

為了清除管道內雜質和排空，本次注水采用帶球注水，注水前將清管器安裝到位，打開壓力表控制閥，其余閥門處于關閉狀態(tài)，啟動離心泵對管線進行注水，根據(jù)壓力表壓力變化判斷清管器的運行情況。當壓力表壓力無變化時，啟動離心泵并打開閥門對管線進行注水，同樣根據(jù)壓力表壓力變化判斷清管器的運行情況（注：根據(jù)以往類似工程通球經(jīng)驗，一般情況下，清管器正常運行所需壓力為0.2-0.3MPa），待管道注水完成后，關閉所有注水泵和閥門，準備進行升壓。

4.5 管道注水完成后進行強度試驗，強度試驗的目的是檢驗管線是否達到設計強度要求。強度試驗壓力為2.4Mpa，當兩端壓力表達到試驗壓力時即停止升壓，穩(wěn)定半小時后讀數(shù)，保壓4小時，無泄漏變形為合格。4.6 嚴密性試驗的目的是檢查管道是否存在細小的漏點。嚴密性試驗壓力為1.84Mpa，保壓時間為24小時，無壓降為合格。

嚴密性試驗合格后，緩慢打開閥門卸壓，待壓力為零后，拆除試壓設備及管道，準備進行空氣清管。至此整個試壓試驗完成。

5、安全保證及預防管子徑向變形措施

5.1 認真貫徹本公司《壓力管道安裝質量手冊》Q/TLSC-2007的質量標準。施工前對參與本工程的人員進行安全教育，嚴格按照方案施工。施工過程由現(xiàn)場總負責指揮，做到統(tǒng)一指揮，統(tǒng)一行動，安全可靠。施工人員一律穿戴好防護用品，不戴安全帽者一律不允許進入施工現(xiàn)場。施工時應確保附近人員及構筑物的安全。劃好安全區(qū)，并用警示圍欄和警示帶進行分隔，懸掛明顯警示標志。清管、通球時，球出口前方50m，左右20m為警戒區(qū)，非操作人員嚴禁入內；升壓時盲板和封頭對面不準站人，發(fā)現(xiàn)泄漏時應立即停止升壓，不準帶壓補焊和緊固螺栓，應記錄位置，待卸壓后再進行修補，修補后重新試壓。試壓期間，安排人員沿線進行巡視和檢查，并配備必要的通訊器材和交通工具，遇到問題時及時上報。

5.2 在今后定向鉆穿越施工中，應充分考慮回拖中管道受到的外壓力問題，根據(jù)穿越深度和地質情況，適當限制回拖管道時的泥漿壓力等措施，以確保安全可靠性。在施工中應嚴格控制出土角，在距出土點20m～30m的位置上根據(jù)出土角挖斜坡，盡量減少管道進入鉆孔時管道與鉆孔曲線的夾

角，避免管道產生較大的彎矩。另外，在回拖時適當?shù)目刂颇酀{壓力，以減少管道受的外力，并且適當擴大孔徑，使管段在泥漿中回拖，避免管體貼著孔壁而增大管體與管壁的摩擦，從而增大管道的外壓，并保證防腐層不受損傷。